研究了采用50%的礦渣粉和高鈣粉煤灰等量替代水泥對水泥凈漿早期自收縮性能的影響，同時研究了砂漿的長期干燥收縮性能，采用新型方法研究了初始開裂敏感性，結果表明，在水泥、礦物材料體系中，自收縮與材料體系水化活性成正相關，純水泥樣的自收縮較大，采用50%的礦粉和粉煤灰替代水泥后，自收縮率隨著礦物活性的降低而降低。硫酸鹽激發(fā)材料既具有增加水化程度和提高化學收縮作用，又具有增加AFt量和產生膨脹作用，對自收縮影響不大；50%礦渣及1%元明粉顯著提高干燥收縮，是由于礦渣粉使?jié){體產生離析而在早期失去較多水分以及元明粉的早強作用使水化消耗水增加，二者加快了由于內部干燥產生的體積變形速度；脫硫石膏和煅燒脫硫石膏按照一定比例復合能夠顯著降低干燥收縮；初始開裂時間與自收縮和水化活性的相關性高，自收縮越高則其開裂敏感性越高強，早強措施增加開裂風險；采用礦物材料、尤其是采用低活性礦物材料替代水泥使水化進程減緩，自收縮和干燥收縮均減少，開裂敏感性降低。
 
　　水泥的收縮性能按照齡期可以分為早期收縮和后期收縮，早期收縮還可分為塑性和硬化后階段的收縮。按照產生原因又可以分為化學收縮、自干燥收縮、(環(huán)境)干燥收縮、熱縮、冷縮以及由于沉降、溫度變化、遭受外力等原因所造成的體積收縮等^[1]。最普遍和最顯著的是早期化學收縮、自干燥收縮和后期由于環(huán)境干燥引起的收縮。關于自收縮定義目前還不統(tǒng)一，田倩、孫偉等^[2]經分析認為自收縮是指澆筑成型以后在密封條件下表觀體積(或長度)的減小，它不包括因自身物質增減、溫度變化、外部加載或約束而引起的體積(長度)的變化，在早期包括化學收縮、凝縮和自干燥收縮。在最早期的塑性階段，自收縮與化學減縮近似相等，當水泥漿體結構形成以后(粗略地劃分為初凝時)，自收縮要小于化學減縮，兩者無直接關系^[3]?；瘜W收縮是由于充分水化而引起的，實際由于水化程度不同而發(fā)生量不確定，自干燥收縮在早期主要由化學收縮引起，凝縮是凝結之前的收縮。相應的化學收縮測試方法有重量法^[4]、排液法^[5]、加膠囊或透氣膜的改進型排液法^[6、7]等。本研究通過排液法進行自收縮實驗，并通過新型約束條件下初始開裂時間測試裝置來研究礦粉、粉煤灰以及脫硫石膏、煅燒脫硫石膏、元明粉等對水泥漿體體積變化和初始開裂敏感性的影響，同時研究了砂漿長期干燥收縮性能。
 
　　1 實  驗
　　1.1 實驗原材料
　　外加劑檢驗專用42.5基準水泥(C)，中國建筑材料研究院產生。
　　磨細礦渣粉，比表面積420m²/kg；采用褐煤與其他煤混燒得到的二級粉煤灰；脫硫石膏，均為上海寶鋼集團生產。煅燒脫硫石膏是將干燥的脫硫石膏在800℃下煅燒1h。Na₂SO₄(NS)，化學純。
　　以上原材料的化學成分如表1，煅燒前后脫硫石膏的XRD分析如圖1。
　　從表1看出，粉煤灰的CaO含量為12.35%，屬于高鈣粉煤灰；從表1和圖1中可以看出，脫硫石膏中CaSO₄•2H2O含量較高，經過煅燒后變?yōu)楸容^純的無水石膏。

表一　原材料的化學分析

圖1 脫硫石膏及段煅燒脫硫石膏的XRD圖譜

圖2 初始開裂測試裝置
   

　　1.2 實驗方法
　　采用排液法測試自收縮，測試結束后取出硬化體測試體積，換算出各齡期的體積收縮率。采用自行設計的裝置^[8]測試砂漿的初始開裂時間，圖2為裝置圖，其特點是在環(huán)形模具的內環(huán)上設置尖劈，使硬化體強制開裂在尖劈附近較小的區(qū)域內以便測試和觀察。按照GB/T18046-2000成型后帶模放進標養(yǎng)室，1d后拆模，在對應尖劈的試樣外側粘貼導電紙，將時鐘的電源兩端分別接觸導電紙兩端，開裂時間即為時鐘停止的時間。試樣放在20±1℃、相對濕度RH=50%-55%的干燥環(huán)境中，同時在試樣上方開啟電風扇。按照GB/T18046-2000成型4×4×16cm棱柱砂漿試樣，然后按照JC/T603-1995測試長期干燥線收縮，干燥養(yǎng)護條件為20±1℃、相對濕度RH=50%-55%。強度實驗按照GB/T18046-2000進行。

　　2 實驗結果與分析
　　2.1 配合比與強度
　　砂漿配合比與各齡期強度實驗結果如表2。

表2 配合比與各齡期強度
Table 2 Mixtures and compression strengths

 
　　從表2中試樣No.1、2、3、4的比較可以看出，采用50%礦渣粉等量替代水泥(No.2)的7d、28d活性指數(shù)分別為83%和98%，符合GB/T18046-2000的S95等級要求；采用粉煤灰等量替代20%、30%的礦粉(No.3、4)，強度隨著低活性的粉煤灰的替代量增加而降低，均達不到7D強度大于75%、28d強度大于95%的S95等級礦渣粉要求；采用脫硫石膏、煅燒脫硫石膏以及Na₂SO₄ 作為激發(fā)材料后(No.5-No.8)，采用粉煤灰替代20%礦粉的強度均達到礦渣粉的活性水平；采用1%的脫硫石膏或煅燒脫硫石膏+1%Na₂SO₄為激發(fā)劑(No.9、10)的28d強度超過純水泥試樣，顯示這幾種激發(fā)措施有效地提高了礦物材料的水化活性；增加脫硫石膏或煅燒脫硫石膏摻量到3%(No.11、12)，28d強度也有所提高。
 
　　2.2 自收縮
　　自收縮體積變化率實驗結果如圖3、圖4。

圖三 試樣No.1-No.6的體積自收縮率
Fig.3Autogenous shrinkage ratio of sample No.1-No.6

圖四 試樣No.7-No.12的體積自收縮率
Fig.4Autogenous shrinkage ratio of sample No.7-No.12

　　從圖3小圖看出，在加水后8小時內，各配合比的收縮率接近，從8h開始，純水泥樣的收縮率隨時間的增加幅度顯著高于其他摻50%礦物材料的試樣，從圖3大圖看出，純水泥樣1d后與其他摻50%礦渣及粉煤灰的收縮變化規(guī)律基本相同，在摻50%礦渣及粉煤灰的未激發(fā)試樣中(No.2-No.4)，50%S的收縮較大，40%S+10%FA的收縮與35%S+15%FA接近并較小，起差距是在3d齡期之前產生的；在40%S+10%FA基礎上，增加2.5%CG對收縮無顯著影響，而增加2.5%DG顯著增加了3d-10d之間的收縮。圖4是在40%S+10%FA基礎上采用不同激發(fā)措施的自收縮結果，可以看出，各激發(fā)措施產生的收縮差異均不明顯，體積變化率基本與圖3中未激發(fā)的40%S+10%FA樣相同。
 
      礦物材料在早期可以看作是惰性的，即便活性較高的礦渣粉在3d前基本不參與化學反應，所以體積變化主要受水泥熟料的水化反應控制。由于操作時間的限制，在加水后幾十分鐘內第一反應高峰期(誘導期)形成的化學收縮變化難以通過這種實驗方法測試到。從1h后到8h之間是漿體初始結構建立、失去塑性并形成強度的過程，漿體主要處于水化靜止期，各種配合比的反應都相對較慢，所以反映出的體積變化接近；8h后的漿體已經硬化并進入水化加速期，純水泥樣由于水化程度高而產生較高的化學收縮，摻50%礦物材料使這一階段發(fā)生水化反應的量降低一半，同時使水化環(huán)境弱化，其中的水泥水化進程也受到影響，于是體積變化顯著降低；2d后水化反應速率均明顯減緩，化學收縮引起的體積變化逐漸不明顯，純水泥樣在一段時間內仍保持較高的水化速率，但礦物的火山灰反應也逐漸增多，同時隨著漿體強度的建立，自身限制收縮的能力也在增長，體積變化不單受水化程度的控制；再后來內部水分逐漸消耗，開始發(fā)生自干燥收縮，水化程度高的試樣產生較高的化學收縮和自干燥收縮，但同時由于強度增長快，其自身限制收縮發(fā)展的能力也較高，于是體積變化受多種因素控制；石膏和元明粉的增加一方面激發(fā)礦物活性，使反應程度和化學收縮提高，另一方面產生更多的AFt，使體積膨脹，綜合作用結果表現(xiàn)出對自收縮的影響不大。

圖5 試樣No.1-No.4的干燥收縮
Fig.5 Desiccation shrinkage of sample No.1-No.4

圖6 試樣No.5-No.7的干燥收縮
Fig.6 Desiccation shrinkage of sample No.5-No.7

圖6 試樣No.5-No.7的干燥收縮
Fig.6 Desiccation shrinkage of sample No.5-No.7

圖7 干燥收縮No.8-No.12
Fig.7 Desiccation shrinkage of sample

圖7 初始開裂時間

　　干燥收縮實驗方法中，加水后5d時為零體積變化率。從圖5看出，干燥收縮率的高低排序為50%S>C>40%S+10FA>35%S+15%FA，即50%礦渣顯著提高干燥收縮，礦渣復合粉煤灰降低干燥收縮，并且粉煤灰復合比例從10%提高到15%時降低干燥收縮的作用更明顯；從圖6看出，2.2%的脫硫石膏或煅燒脫硫石膏對干燥收縮的影響不大，而1%NS提高了干燥收縮；從圖7看出，石膏總量從2.2提高到3.3對干燥收縮的影響規(guī)律不同，3.3%DG的影響不大，而2.2%DG+1.1%CG則顯著降低了干燥收縮。